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每天和这么多机友接触，小信明白，其实对于您来说，铲斗每一次撬起的不仅是生意，更是生计。
俗话说，“工欲善其事，必先利其器”，小信还是给各位机友推荐Cat®（卡特）原装铲斗。因为它不仅能提供Cat设备更好的表现性能，更有助您提升作业效率。
那么怎样的铲斗才算是“合适”呢？
原来在选择铲斗时有五大问题，大家可一定要弄清楚了：
选对规格
选择合适铲斗需要考虑“三大决定因素”：装载卡车，物料对挖斗的冲击状况以及物料密度。
耐用性
我们为您提供适用于各种工况的铲斗，从轻型铲斗，通用铲斗，重型斗，重型岩石斗到较重负荷型斗产品一应俱全，让您的设备不论是在面对挖掘或装载任何物料，都能应对自如，持久耐用。
基刃的配置选择
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铲刃：穿透力更佳，轻松应对坚硬物料，缩短作业循环时间。直刃：多在工地上用于清场与收尾作业。
斗齿间距
对于采石场等工况作业，需放宽斗齿间距，获得更好的穿透力。对于土方和开槽作业，需缩短斗齿间距，挖掘面更加平整，缩短作业时间。
斗齿类型
建议根据设备的功率输出和铲斗用途来匹配斗齿类型。除了需要考虑单位产量成本外，还要考虑铲斗的穿透能力和工作循环时间。
当铲斗定位机构被触发时，它是锁定的，这与提升机构不同，提升机构定位器开关在接通片刻后随即分断的，而铲斗定位开关导通后，一直要维持到铲斗倾斜时为止。铲斗倾斜时，铲斗推动磁铁返回，跨过接通位，磁铁失去作用，然后它继续移动跨过关断位，当磁铁接近关断位时，通过电子电路开关被分断，使电磁线圈中的电流被切断，制动棘爪为下一次动作做好准备。
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因为铲斗的大小直接关系到挖掘机的作业效率，同时还直接影响到挖掘机的性能，配备太大的铲斗，相当于“小马拉大车”，长期这样会对挖掘机的大小臂以及液压系统造成损害；而配备太小的铲斗，则相当于“大马拉小车”，使挖掘机发挥不出自己真正的水平。所以，一般的挖掘机型号都会有一个“铲斗容量范围”，规定了挖掘机应该配备多大的铲斗。
今天小编带大家来了解挖掘机铲斗的容量是怎么定义的，为大家今后配备铲斗提供理论依据。
国际通行的挖掘机的铲斗符合 PCSA 3 号标准和SAE 标准 J-296，铲斗以它们的平装容量和堆装容量来测定：
平装容量
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容量实际上是包容在铲斗侧板和前后包围板之内，并没有考虑任何材料由防溢板或铲斗斗齿所支承或装运。
堆装容量
在括平平面之下的铲斗内的容量加上括平平面之上的堆装材料容量，其静止角为 1：1，并没有考虑任何材料由防溢板或铲斗斗齿所支承或装运。
欧洲工程设备会 (CECE) 规定在测定铲斗堆装有效负载时，括平平面之上的材料的静止角按 2：1计。
铲斗挖掘力和斗杆挖掘力
铲斗插入物料是通过铲斗挖掘力 (FB) 和斗杆挖掘力(FS)。额定挖掘力是在外面的切割点能产生的挖掘力。这些力可以通过施加到油缸上的提供挖掘力的工作安全液压压力来计算。下一页列出的挖掘力符合SAE 标准 J1179 和 PCSA 3 号标准。对于一些机器在测定时使用与下面所说的方法不同的其它方法时，其力的数值可能不能直接相比较。
铲斗油缸产生的斗齿径向力（铲斗挖掘力）是铲斗油缸和 D1。半径弧的切线产生的挖掘力。铲斗应处于能自铲斗油缸和连杆机构取得输出力矩的位置。在计算时， FB 产生在当系数 — 力臂 A 乘力臂 C 除以力臂 B — 为时。
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大限度地简化维修，尽量减少保养次数和维修时间，增大维修空间，普遍采用电子监 视及监控技术，进一步改善故障诊断系统，提供排除问题的方法。
工作机构是轮胎式装载机上直接实现铲装物料的装置，它的结构和性能都显著的
影响整机的工作尺寸，性能参数，发动机功率及生产率等。因此它的设计是轮胎装载机的设计中十分重要的组成部分。
1.1工作机构的结构的方案选择。
综合国内外轮式装载机的工作装置形式，主要有7种类型的连杆机构。按工作机构的构件数不同，可分为三杆，四杆，五杆，六杆和八杆连杆机构.按输入杆和输出杆的转向是否相同又分为正转和反转连杆机构。 1.正转八杆机构
正转八杆机构,如图1-1此机构在转斗油缸大腔进油时转斗铲取，所以掘起力较 大；各构件尺寸配置合理时，铲斗具有较好的举升平动性能；连杆系统传动比较大， 铲斗能获得较大的卸载角和卸载速度，因此卸载干净，速度快；正转八杆机构的主要缺点是机构复杂，不易实现铲斗自动放平。
2.转斗油缸前置式正转六杆机构
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转斗油缸前置式正转六杆机构，如图1-2其优点是转斗缸直接与摇臂相连接，该工作机构由两个平行四杆机构组成，铲斗平移性较好。结构简单，司机视野较好。缺点是转斗时油缸小腔进油，铲掘力相对较小;连杆机构传力比小，使得转斗缸活塞行程较大，转斗缸加长；由于转斗缸前置，使得工作装置的整体重心外移，增大了工作装置的前悬量，影响整机的稳定性和行驶时的平稳性；铲斗不易实现自动放平。
3.转斗油缸后置式正转六杆机构
转斗油缸后置式正转六杆机构，如图1-3此种机构与转斗缸前置相比，机构前悬较小，传动比较大，活塞行程较短；
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3、 有限元模型的建立及边界条件
工作装置作为装载机的主要工作部件，强度和刚度必须有充分的。根据工作装置的结构特征，建立起与其对应的有限元模型。
3．1单元类型的选取有限元网格划分
工作装置的各板厚度均匀，且长宽相比较小的多。根据经典薄壳理论假设，厚度小于中面轮廓尺寸1/5的为薄板。因此可以采用空间板壳单元进行网格划分。考虑四边形单元比三角形单元具有更高的计算精度，而三角形单元比四边形单元更利于拟合过渡，所以采用四边形单元与三角形单元混合进行网格划分。 有限元网格按照“均匀应力区粗划、应力梯度大的区域细划”的原则进行划分。按照给定尺寸自动划分后，对局部（如尖角和轴承孔等部位）进行细划。有限元模型如图2所示。 3．2边界条件的施加
边界条件包括两方面：边界载荷和边界约束。取额定装载量，按静力等效的原则将力施加在铲斗尖内移约100mm处中部。在初铲转斗时，可认为举臂油缸和翻斗油缸都不动，动臂的两个铰销部位和摇臂的铰销部位无相对移动。 3.2.1边界载荷
额定装载为2×104N。联合铲取的工况进行加载。根据以上假设，可以计算出铲斗所受水平力Rx和垂直力Ry。
水平力（即插入阻力）的大小由装载机的牵引力确定 Rx＝Pkpmax＝4000N 式中，Pkpmax为装载机的牵引力。 垂直力（即铲起阻力）大小受装载机的纵向稳定条件的限制。
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Ry＝GL1/L＝58800x1300/2615.8＝26974N 式中，G——装载机自重，为6000kg（58800N）。 L1——中心到前轮水平距离，为1300mm。
L——垂直力作用点到前轮水平距离，为2615.8mm 。
考虑到铲斗的特殊性，对其变形及破坏不予考虑。根据圣维南原理，局部载荷不影响远处应力场的分布，可以知道，在铲斗尖部附近所施加的点载荷不会影响除去铲斗外的工作装置的应力分布。所以这种加载方式是可行的。
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