长沙龙工855装载机驾驶室全车线配件

变速箱的作用：目前工程机械装载机上广泛采用柴油机作为动力源，但其转矩与转速变化范围小，不能满足车辆在各种工况下对牵引力和行驶速度的要求。因此就需采用变矩器和变速箱来解决这种矛盾。变速箱与变矩器性能的优劣是衡量轮式装载机动力性、经济性及驾驶性的关键因素之一。什么是定轴式变速箱：定轴式变速箱是相对于行星式变速箱而言的。行星式变速箱的行星轮轴是随着太阳轮而旋转的。而定轴式变速箱所有的轴都不公转。定轴式变速箱的结构：定轴式变速箱主要构件包括离合器、输出轴、换档拨叉、换档阀及箱体构成。离合器实现从变矩器传递过来的动力传递路线的改变以及传动比的改变来实现装载机的前进、后退以及速度高低的变化；换档阀通过人工或动力改变阀杆的位置来改变传动油的流动路线，分配给不同的离合器来实现上述功能及变化。
柴油发动机以其良好的经济性和动力性能，被广泛用于矿山机械，工程机械和其它行业。柴油发动机在日常使用过程中，可根据其排烟颜色的变化来进行故障判断，从而做到及时维修，以减少经济损失。以下就发动机3种常见的异常排烟故障产生的原因和排除方法作一介绍。
排放黑烟的原因及排除方法该现象是由于燃油燃烧不完全而产生的。冒黑烟时，常伴有发动机功率下降，排气温度过高，水温过高，从而导致发动机的机件磨损，降低发动机寿命。该现象的成因（导致燃烧不完全的成因很多）和排除方法如下。
从而影响空气，燃油混合比，造成油量过多。出现这一情况：排气管弯位（特别是90°弯位）过多，应尽量减少，内部被过多的烟灰阻塞，应予。进气量不足或进气管道阻塞。为了查清原因，应进行以下检查：空气滤清器是否被堵，进气管是否漏气（如有此现象，发动机会因负荷增加而伴有较刺耳的气啸声），涡轮增压器是否损坏。应检查废气轮和增压轮叶片是否损坏以及转动是否顺畅灵活，中冷器是否被堵。排气背压太高或排气管道阻塞。这种情况会造成进气量不足。
气门间隙调整不正确，气门密封线接触不良。应检查气门间隙，气门弹簧和气门密封情况。高压油泵各缸供油量不均匀或过大。供油不均匀，会产生转速不稳，间断冒黑烟，应予调整，使之平衡或在规定范围内。喷油太迟，应调整喷油的提前角。
喷油器工作不良或损坏，应拆下清洗检查。喷油器型号选择错误。进口高速发动机对所选配的喷油器有严格的要求（喷射孔径，孔数，喷射角度），如选择不当，也会造成发动机冒黑烟，即使是同一型号的发动机，在不同的使用场合（输出功率，转速等不同时），要求所使用的喷油器型号是不一样的。如选配错误，应更换正确型号的喷油器。
柴油质量差或牌号有误。配备有多孔喷油器的直喷式燃烧室的进口高速柴油发动机，由于喷油器孔径小，精度高，对柴油质量与牌号有较严格的要求，否则也会造成发动机冒黑烟，甚至使发动机不能正常运转。因此，应选用清洁合格的轻柴油，建议选用柴油排号时，夏季用0号或+10号，冬季选用-10号或-20号，严寒地区则选用-35号。
缸套，活塞组件磨损较严重。出现这一情况时，活塞环密封不严，缸内气压严重下降，从而导致柴油不能充分燃烧而冒黑烟，且发动机动力剧烈下降，严重者，在带载时，发动机会自动熄火。应更换磨损件。排放蓝烟的原因及排除方法。
排放蓝烟系因燃烧室有过量的机油在燃烧所致。出现这种故障的原因如下：油底壳加机油过量。机油过多，会随着高速运转的曲轴飞溅到缸壁，并窜入燃烧室。排除方法是停机约10分钟，然后检查油标尺，将过量的机油排掉。
缸套，活塞组件磨损严重，间隙过大。如其间隙过大，机油会大量窜入燃烧室燃烧，同时伴有发动机曲轴箱废气增多，处理方法是应及时更换磨损的零配件。活塞环失去作用。如活塞环弹性不足，被积碳卡死在环槽内，或各环口处于同一直线上，或油环回油孔堵塞，都会引起机油大量窜入燃烧室燃烧，出现排放蓝烟。处理办法是，拆下活塞环，积碳，重布各环口（上，下环口建议错开180°），必要时更换活塞环。

发动机水温过高故障原因
分析挖掘机发动机产生过热的原因:
①发热过度。原因是发 动机正时不良，着火过迟；燃烧室中窜入机油或喷入过量柴油； 长时间**负荷作业造成液压油温过高。对发动机综合观察后，排 除以上原因。发动机刚开始运转正常，工作半小时后便过热报 警，看来另有其他原因。
②散热不足。原因是水量不足，缺水运 行；水质不良，水中混入机油，降低热传导性；水质过硬产生大量水垢，严重影响散热；水中混入 气体降低其散热能力;节温器不良，大循环开度不够；泥沙、锈皮、水垢等杂质堵塞水箱；水箱格栅被树枝、昆虫、泥沙杂物堵塞；水泵不良；风扇皮带松弛，风扇叶片变形造成强制制冷不足等。
参考以上原因，我们对挖掘机进行了仔 细检查并咨询厂家服务部。因为刚使用一年，判断节温器应该是正常的，水箱内是防冻液无锈蚀及油污等，故障原因存在的可能 性予以排除。后对外界存在的原因仔细排查，先把风扇皮带调整到适当的张紧度，又安上洗车机对水箱及液压油散热器进行了彻底清洗，除去格栅上的油泥、昆虫等杂物后，从外观上看散热器如同新的一样，进入工地工作 一段时间后，效果有些变化，过热报警时间由原先的半小时延长 为半天左右，基本上能连续工作4小时左右，但还是过热，我们 又对发动机进行了检查，后来判断还是散热不良，于是对散热系 统进行了分析，散热系统是水箱与液压油散热器组合在一起，中间用海绵完全密封。对此判断二者之间可能有杂物堵塞，于是拆开海绵，发现水箱与液压油散热器之间被柳絮堵塞，后进行大负荷长时间的作业，未再出现 过热现象。随后对此种现象进行了分析:由于发动机是往里抽风的，风力很猛，在有柳絮飘落的环境里施工，发动机的风力把柳絮全部吸入到水箱的格栅上，从外观上看到的只是液压油散热器，其上的杂物，但是里面的水箱上不易看到。为此我们不定期对其二者之间进行清洗检查，再未出现过水温过高现象。

铲斗结构特点及其受力情况，铲斗有以下6种典型工况：水平正载，水平偏载，垂直正载，垂直偏载，水平与垂直正载和水平与垂直偏载。铲斗所受的水平力即为铲入阻力，垂直力即为铲起阻力，水平力和垂直力的作用及作用位置的组合构成以上6种工况。水平力和垂直力分别为PX，PY，其中，水平力PX由牵引力决定，水平力的大小为整机牵引力的大小，垂直力PY受装载机纵向稳定条件的限制，大小为整机掘起力。依据该装载机的性能参数。根据装载机工作装置的运动特点确定其牵引力为165kN，掘起力为170kN。
铲斗正载（水平正载，垂直正载和水平与垂直正载）时，对整个接触部位添加载荷。铲斗偏载（水平偏载，垂直偏载和水平与垂直偏载）时，对铲斗模型进行切割，提取原正载载荷施加部位1/2的结构面进行载荷施加，载荷值与正载时相同，铲斗载荷添加位置见。
2.3［4］由于铲斗结构尺寸较大且计算机分析计算能力有限，因此对整个结构设定elementsizing为30mm，设定重要板件如斗耳板，挂耳板，边板侧刃板，主刀板，副刀板，斗壁板和背板采用六面体网格进行划分，其他则自由化分。
终获得整体网格数为738节点数为2783铲斗网格划分结果如图3所示。2.4铲斗典型工况仿真结果及分析依次进行铲斗6种典型工况下的刚度和强度分析，重要板件斗壁板，墙板，边板，挂耳板和斗耳板的应力云图以及铲斗整体变形情况如图4所示。
依据分析结果总结各工况下铲斗的总变形，以及各重要板件的大应力和大应力位置，通过对铲斗在6种典型工况下的有限元分析结果对比可知，铲斗结构存在如下问题：6种典型工况下斗壁板的大应力为177.64MPa，多位于焊接部位，大应力未**过材料屈服强度，可依据结构特性进行结构改进优化，以减小质量。
墙板右前角均出现应力过大现象，由于模型墙板前面与斗壁板接触为线与面的接触，在分析中存在右上角应力过大现象，应对这部分进行结构改进。分析结果中，铲斗墙板的应力值**过材料的屈服强度，但在实际工作中，铲斗墙板不属于受力板件，不应存在如此大的应力。在三维建模时，墙板与斗壁板之间的接触均为线与面的重合，在网格划分时两个部件之间的接触节点较少，会影响结构分析的准确性，因此，在分析时，此处的几何结构需要修整。在有垂直载荷的工况下。
所受大应力为57.26MPa，远小于材料许用应力，可进行结构改进优化。挂耳板和斗耳板在垂直偏载，水平垂直正载和水平垂直偏载工况下应力过大，需进行结构加强。铲斗在水平正载和偏载工况下，整体结构所受应力较小，垂直正载和偏载工况下，铲斗的斗耳板与墙板所受应力较大，已**过材料许用应力，水平与垂直正载和偏载工况下，挂耳板，斗耳板和墙板应力均已**过材料许用应力，可依据分析结果进行结构改进。铲斗边板的6种典型工况的分析结果显示。

轮式装载机铲斗结构设计设计要求铲斗是直接用来切削，收集，运输和卸出物料，装载机工作时的插入能力及铲掘能力是通过铲斗直接发挥出来的，铲斗的结构形状及尺寸直接影响装载机的作业效率和上作可靠性，所以减少切削阻力和提高作业效率是铲斗结构设计的主要要求。
承受很大的冲击载荷和剧烈的磨削，所以要求铲斗具有足够的强度和刚度，同时要耐磨。根据装载物料的容重，铲斗做成三种类型，  正常斗容的铲斗用来装载客重1.4—1.6吨／米3的物料(如砂，碎石，松散泥土等)：增加斗容的铲斗，斗容一般为正常斗容的1.4—1.6倍，用来铲掘容重1.0吨／米3左右的物料(如煤，煤渣等)，减少斗容的铲斗，斗容为正常斗容的0.6~来装载容重大于2吨／米3的物料(如铁矿石，岩石等)。铲斗是在恶劣的条件下工作用于土方工程的装载机，因作业对象较广，因此多采用正常斗容的通用铲斗，以适应铲装不同物料的需要。
铲斗设计铲斗的结构形式的选定铲斗的形状和尺寸参数对插入阻力，铲取阻力，转斗阻力和生产率有着很大的关系。同一个铲斗有两种容积标志：物料装平时的容积，称为平装容积，物料装满堆高后的容积，称为堆装容积。机器铭牌上标称的斗容通常称为铲斗的铲装容积。铲斗由斗底，侧壁，斗刃及后壁等组成。铲斗的斗刃还分带齿和不带齿两种。本设计的ZL50型装载机铲斗的斗刃选用的是带齿的。
铲斗基本参数的确定铲斗宽度铲斗宽度是铲斗的主要基本参数。铲斗宽度应大于装载机前轮外侧宽度，每侧**50-100mm。若0B小于前轮外侧宽度，则铲取物料后所形成的料堆阶段，会损伤轮胎侧壁，并增加行驶阻力。 铲斗的回转半径。
铲斗的回转半径即铲斗与动臂铰接点至切削刃间的距离，如图4-2所示，作为基本参数，铲斗的其他参数作为R的函数。它的大小不仅直接影响铲斗底壁的长度，而且还直接影响转斗时掘起力及斗容的大小，所以它是一个与整机总体有关的参数。铲斗的回转半径R可按照式（3-计算。
铲斗的受力情况也不一样。因此，进行铲斗的强度计算时，确定其受力大时的计算位置，选取铲斗受力大的典型工况，来对铲斗进行强度计算。铲斗受力分析外载荷确定原则装载机在铲斗插入料堆，铲取物料和举升铲斗的过程中，铲斗要克服切削物料的阻力，物料与铲斗间的摩擦力和物料自身的重力。这些力构成了装载机工作装置的作业阻力。为了分析问题方便，假设它们作用在铲斗齿尖的刃口上，并形成两个集中力：水平插入阻力和垂直掘起阻力。铲斗强度计算装载机的作用工况不同。
由于铲装物料的种类和作业条件不同，装载机实际作业时不可能使铲斗切削刃均匀受载，但可以简化为两种端受载情况：对称载荷，载荷沿切削刃均匀分布，计算时可用一个作用在斗刃中部的集中载荷来代替，偏心载荷，由于铲斗偏铲或物料的不均匀性而导致物料对铲斗的载荷产生不均匀分布，使载荷偏于铲斗一侧，形成偏心载荷，此时，通常将其简化后的集中载荷加在铲斗侧边的个斗齿上。
装载机在铲掘作业过程中，通常有以下三种受力工况：铲斗水平插入料堆，工作装置油缸闭锁，此时可认为铲斗斗刃只受水平插入阻力的作用。铲斗水平插入料堆，翻转铲斗或举升动臂铲取物料时，认为铲斗斗齿只受垂直掘起阻力的作用。
斗齿间距：对于采石场等工况作业，需放宽斗齿间距，获得更好的穿透力。对于土方和开槽作业，需缩短斗齿间距，铲掘面更加平整，缩短作业时间。斗齿类型：建议根据设备的功率输出和铲斗用途来匹配斗齿类型。除了需要考虑单位产量成本外，还要考虑铲斗的穿透能力和工作循环时间。当铲斗定位机构被触发时，它是锁定的，这与提升机构不同，提升机构开关在接通片刻后随即分断的，而铲斗定位开关导通后，一直要维持到铲斗倾斜时为止。
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