成都50铲车液压油缸总成龙工原厂配件 装载机配件

载机，由于工作泵轴端骨架油封损坏，造成了变速油面升高的故障，修理人员在更换油封后不久，故障又再次发生。拆检工作泵时了现，骨架油封安装没有问题，与油封相配合的主动齿轮轴轴颈处没有伤痕，也没有毛刺；滚柱轴承没有松旷，轴承与主动轮轴轴颈的配合间隙为0.06mm，也符合要求；二次字符封环内孔及与密封环相配合的轴颈表居没有明显损伤
装载机在作业过程中，常常由于传动系统出现故障而影响其作业效率，现就装载机传动系统的一些典型故障与排除方法介绍如下，供**参考。
一挡、倒挡正常，二挡无驱动力
先检查变速手柄是否到位，如不到位应重新调整。然后检查变速压力表在二挡位置是否降压，如果降压，检查变速箱的8字形端盖的是否有压力油流出，如有渗漏现象，可以紧固周围的螺栓。上述方法仍不能排除故障，则把8字形端盖卸下，更换o型密封圈和纸垫。此时如果没有压力油溢出，则变速箱内的二挡构件有问题，把二挡构件拆下。先检查二挡外部的油封是否损坏，然后再分解二挡构件，取出活塞，检查活塞环、油封环和摩擦片是否损伤。 后检查二挡油缸内的导向销是否脱落，若导向销脱落，二挡的压力油由此处大量流出，造成二挡压力降低而不能行驶。针对降压的原因，更换密封件或修、换零部件。
变速压力、动臂、转斗和转向都正常，但装载机仍不能前进与后退
先检查变速箱内是否缺油和进油管路是否堵塞，然后检查变速箱油底壳和变矩器滤清器。如果发现金属碎块等物，则可以肯定变速箱内的大追赶离合器内零件有损坏。如果发现变速箱油底壳和变矩器滤清器内有铝屑出现，则可以肯定变矩器里面零件损坏。这时拆卸检查变速箱和变矩器，进行修理和更换所损坏的零件。排除上述原因，车仍不能行走，就可以确定是变速箱内的二挡构件周围的螺栓被切断，或中间轴输出齿轮脱落，而使动力无法输出。排除方法：可将变速箱的8字形端盖拆开，取出二挡构件，更换切断的螺栓即可。此螺栓材料是40Cr，进行调质处理，决不可用普通螺栓代替。
一挡、倒挡无力，二挡行驶缓慢
先检查变速压力表所指示的压力是否正常。如果压力达到108KPa，加大油门查看压力表指针是否摆动；如果剧烈摆动，就变速箱里的透平油太脏或油量不足，应查看变速箱油位检油塞是否能流出透平油。如果有油流出，则故障是因油太脏所致，应清洗变速箱和滤清器，然后更换新油；如果油量正常，变速压力表指示正常，则故障可能是变速箱和变矩器中间的输入二级齿轮断裂，使变矩器二级齿轮的动力不能输出，只有一级齿轮的动力可以输出。排除的方法：拆除变矩器和变速箱的连接，更换损坏的输入二级齿轮。
一挡驱动无力，其它挡位正常
先检查变速表的压力，是否在一挡位置有降压的现象。如果压力在98.1KPa以下，一挡驱动必然无力。造成这些现象??露过多，从而使一挡驱动无力；另外，还可能是因一挡油缸外部的o型密封圈损坏，造成大量的压力油渗漏；如果故障是上述原因造成的，把变速箱吊出，拆开更换损伤的活塞环和密封圈；如果变速压力表在一挡位置没有降压的情况，很可能是变速拉杆没有调整到位，使一挡驱动无力，应重新调整变速拉杆，使它达到规定位置。
发动机工作正常，装载机不能行走
先检查变速箱的油量限位阀和变速压力表。如发现缺少变速变矩油应加添新油。但不宜添过多，否则会引起变速变箱发热，一般添至限位阀流出油来为止。然后检查动臂能否起落和有无转向，如果动臂能起落也可转向，而装载机无法行走，这是因为变速泵的损坏缺油而造成的。动臂不能起落也无法转向，装载机不能行走，这种情况多是变矩器的钢板连接被螺栓剪断、或者是弹性板破裂而造成的。把柴油机和变速箱一起吊出，然后拆除变矩器的柴油机的连接部分，查明损坏部位，更换或修复损坏零件。

部分装载机存在一些不尽合理的地方，笔者根据多年的实践经验，针对装载机发动机，制动系统提出了一引起改进方案。发动机目前国内装载机普遍配装WD615系列发动机，在使用中也存在一些不足之处，建议改进如下：改进柴油滤清器的结构形式。把原结构变为一次性旋转更换滤芯，简化保养，提高燃油系统的可靠性。原设计的滤芯由于滤纸外露，*受到污染和损坏，增加了燃油系统发生故障的概率。
由于目前大部分工地没有的加油设备，为了提高柴油过滤系统的可靠性，建议在输油泵和油箱之间加装油水分离器和粗滤器。改进预滤器的结构形式。原预滤器结构由旋风管和废气喷射的排尘装置组成，由于工作环境恶劣，排气管*损坏。排气管损坏使预滤器失去作用。建议采用切向进气或者预滤杯等以粒径较大的粉尘。这种形式结构简单，清洗方便，寿命较长。
保养方便，不需要工具就可拆卸。原来的轴向密封滤芯一般都用中心螺杆安装，*造成滤芯变形，密封失效。制动系统目前国内的装载机制动系统，大部分采用气**油形式。四轮制动的单管路制动系统由空压机，组合阀，空气罐，单管路空气制动阀，加力器，盘式制动器及气管，油管组成。实际使用中*发生制动不灵，制动漏油等故障。为了提高制动系统的可靠性。建议使用径向密封的空气滤芯。这种密封结构可靠建议对以下部分进行改进：。
制动气压管路由单管路变为双管路，以提高安全系数。增加空压机到组合阀的铁管长度，采用多个U形排列，以增强输出空气的冷却效果，减轻组合阀橡胶密封件的老化。采用带干燥器的调压器替换现在使用的组合阀，以减少储气罐的积水。
在气**油制动系统中，加力器是非常关键的部件，对其储液罐应加装报警装置。可以采用以下两种结构：采用液位报警，使用浮子和舌簧开关以检测制动液液面的高低，适时报警，采用行程报警，若加力器活塞行程太大，说明制动系统有故障。采用液压制动系统，保留现在的盘式制动装置，去掉空压机，储气罐等装置，在液压系统中增加制动泵，调压阀，蓄能器，制动阀。

装载机的行走液压系统主要由如下液压元件组成：左右行走泵（行走泵装备了主压力阀、补油压力阀、调节器、补油泵等），左右行走马达（行走马达装备了调节器及冲洗阀等），载荷传感控制阀（此阀是个集成块，包刮节流阀、10bar压力阀、2bar压力阀、偏流板等），伺服压力阀，操作安全阀，操纵先导阀，速度电磁阀，制动安全阀，制动器，油箱及液压管路等。
由上述各液压元件组成了一个完整的行走液压系统，其工作原理如下述：LR641履带装载机的行走液压系统为闭式系统，行走泵泵出的高压油直接驱动液压马达，系统压力由主压力阀控制为420bar，当低压端出现真空时，补油泵打出的液压油通过主压力阀里的单向阀补充，这是主液压回路；其控制系统较为复杂：伺服泵泵出的液压油入载荷传感控制阀，出来到伺服压力阀，控制伺服系统的压力为21bar，经过操作安全阀（此阀防止操纵手柄在行走位置而起启动，起安全保护作用）出来后分为两路，一路到制动安全阀后到制动器解除制动，另一路到操纵先导阀，由先导阀控制，出来以后分为三路：一路到行走泵调节器，调节行走速度和改变行走方向，另一路到马达调节器，当操纵压力为8～17bar时调节行走速度，*三路到载荷传感控制阀，载荷传感控制阀根据负载大小随时调节操纵控制压力，从而调节整机功率，使发动机保持较好的工作状态。
2、故障诊断与排除
根据上述结构原理及实际工作经验，可按照下述程序进行诊断和排除：
(1)检查伺服压力，在伺服压力测压接头上接上60bar的压力表，如压力为21bar，则正常，否则应调整伺服压力阀，如调不起来则应检查维修伺服泵；
(2)检查节流阀的压差，在节流阀前后测压口上接上两个60bar的压力表，测出高速时和1400rpm时的两对压力值，如其压差为4±0.4，并且在两种速度的误差不**过0.4bar则正常，否则应调整直角连杆机构使其值正常；如无法调整则为节流阀故障，维修或更换节流阀；
(3)检查操作安全阀，不正常则维修更换；
(4)检查实际操纵压力，在两个压力测压口上接上两个25bar的压力表，把操纵杆推到限，压力应为15ba，否则应调整节流阀，使压力正常，如还无法调至正常，则应调整2bar压力阀至正常，如无法调整则应检查维修2bar压力阀或偏流板等；如这些都正常则可进行下一步
(5)检查先导控制阀
(6)检查系统压力，在高压测压接头上接上两个600bar的压力表，把履带卡住，操作行走操纵杆，如压力为420bar则为正常，否则应检查主压力阀，如主压力阀正常可进行下一步
(7)检查补油压力，在补油压力测压口接上40bar的压力表，压力应为16～20bar，否则应检查更换补油压力阀，如正常可进行下一步
(8)检查行走泵的泄漏情况，在行走马达的高压管接口处接上堵头，启动发动机，操作操纵杆，如压力为420bar，则行走泵正常，应检查维修行走马达，如达不到则应检查维修行走泵。
(9)如上述元件都正常则可能制动不能解除或不彻底，应检查维修制动器，如正常则为其他机械故障。

上下盖板及各板等件组成。腹板和上盖板是下较后分别需经两次成型而转入焊接的，我公司板材成型是采用冷压法成型，因而受成型条件限制以及成型 的不稳定待因素的影响，使腹板与上盖板接合和的空间曲线形状贴合间隙 大可达25mm，为焊接工序带来了很大的困难。况且间隙过大，焊接时只能采用加塞铁皮的办法来进行人工施焊，焊接机器人无法得到充分的使 用，这样不仅降低了焊接机器人的利髟率，而且使焊接强度也受到较大的影响。原后车架存在的缺陷原后车架结构主要缺陷有以下三方面：后铰接架部分主要由左右腹板多年来，我们在成型工艺，模具上做了大量工作，但效果都不太理想。
副车架支承架的悬泅为成型件结构，其工艺流程为：下料→钻孔→成型→铣两端面→焊接。不仅工序繁多，增加生产成本，而且成型时易出现微裂纹，使其强度也受到一定的影响。焊缝的位置不合理，尤其是副车架支承架的两侧钢板与中侧板连接处，焊接时*引起应力集中，造成每年至少有5-7台的后车架在此位置断裂，直接经济损失达5万余元。
新型后车架的结构特点针对以上存在的问题，我们对原后车架进行了设计改进，它具有以下四个方面的特点：后铰霎架部分的腹板和上盖板改为一次成型件，这样其接合处为一平面曲线，成型简单且易保证。组焊时腹板与上盖板的贴合间隙较小，并且焊接工艺性较好。
副车架支承架的悬梁改为直接下料非成型件结构，不钗省去了成型铣加工两道工序，降低了生产成本，而且避免了成型时裂纹产生，提商了车架的强度。副车架支承架的铰接孔由轴套式改为贴圆盘式，不仅省去了轴套等零件，而且降低了生产成本，提高了劳动生产率。
调整改变了后车架的焊缝位置，副车架的两侧钢板由矩形改为斜口状，这样避免了与中侧板焊缝 处和应力集中，改变了焊缝的受力状况，提高了车架的抗拉和抗弯曲强度。改进效果新型后车架的制作和使用，不仅解决发多年来的腹板与上盖板接合处间隙过大，焊接工艺性差有难题，主要体现在以下几方面。
新型后车架的焊接工艺好由于避免了曲面间的接合，无论是人工焊接还是采和机器人焊接都较原后车架施焊方便，劳动强度低，效率高，并且焊缝布置合理，避免了应力集中，提高了车架的强度。新型后车架的成本较低与原后车架相比，淡仅省去了腹板，上盖板的一次成型，悬梁的成型和铣加工两道工序，轴套等一些零件，**每年即可为公司节约成本费16万余元，而且减少了零部件的工序周转，降低了劳动强度，提高了劳动生产率。后车架的结构通用性较强   稍作改动即可适用ZLZL60装载机的后车架，对其它类型装载机的后车架也具有，较强的借鉴作用，。
工作装置控制系统由二个油泵供油，主泵为P7600－F100，用于控制动臂和铲斗油缸的运动，先导泵为P124一G16，用于控制比例先导阀，进而控制主换向阀芯的位移，达到控制动臂、铲斗油缸的工作速度。先导泵的油液入制动阀，在保证制动用油外，向先导系统提供操纵油源，此油液通过减压阀减至先导控制系统所需的控制压力后进入控制油路，控制完成工作装置的动作。
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